1楼：匿名用户
选一段均匀标准的水沟，实测出这段水沟的体积，然后找个悬浮物，记录下悬浮物在这段水中的漂流时间（一般以1分钟或整数秒为准），用v=s/t计算出速度，然后用体积乘以速度，连测3次，平均值就是涌水量。
矿井工业储量怎么算？是不是井田面积乘上煤层厚度，再乘溶重，求公式 40
2楼：匿名用户
矿井总储量（矿井地质储量）=能利用储量+尚难利用储量，能利用储量=工业储量+远景储量，工业储量=可采储量+设计损失量。你说的是矿井地质储量。
3楼：匿名用户
工业储量为可采储量加设计损失量（设计损失：设计工作面损失、采区煤柱损失等）
4楼：匿名用户
工业储量=地质储量-永久煤柱（边界、村庄、工广等）损失。厚度*面积*容重计算的是地质储量。
矿井涌水量**及控制
5楼：中地数媒
矿井涌水量的大小不仅是对煤田建设进行技术经济评价、合理开发的重要指标，更是矿井生产设计部门制定采掘方案、确定矿井排水能力和制定疏干措施的主要依据。因此，正确地预计矿井涌水量是矿井水文地质工作的重要任务之一。
矿井涌水量**评述
由于普遍存在的水文地质参数难于准确确定，矿井涌水量**是矿井防治水工作中最重要也最困难的问题。目前在矿井涌水量**方面，发展较为迅速的有限元法和人工神经网络法、灰色控制系统理论法；计算矿井涌水量使用较为广泛的还属解析法、水文地质比拟法、相关分析法和应用bernoulli方程等。对这些**方法研究分析，可以更准确地**矿井涌水量。
1.矿井涌水量**方法
（1）有限元法：有限元法是解地下水运动偏微分方程的主要数值方法。它具有以下特点：
使用灵活的网格，便于处理曲线边界和放稀、加密结点；生成的结点方程对所有结点都高度统一；生成的导水系数矩阵对称、正定，便于用平方根法求解；便于处理各向异性。中国矿业大学（北京）武强教授首次将“拟三维”数值模拟与优化管理技术应用于焦作演马庄矿，这项技术，不仅可以对不同开采水平的矿井涌水量作出**，而且可以模拟断层（裂隙）型煤层底板突水通道的具体空间展布位置和确定其通道的水文地质参数以及**通道的涌水量。该方法对煤层底板突水灾害的**基本上达到了定量化的要求。
（2）人工神经网络法：以能够同时处理众多影响因子与条件的不准确信息问题著称的人工神经网络（ann）技术，在复杂水文地质条件的煤层底板突水**上，具有独特的优越性。控制矿井涌（突）水的主要因素有充水水源和充水通道。
充水水源主要包括大气有效降水（年降水量大小及季节性变化、降水性质与矿区地形、煤层埋藏与上覆岩层的透水性）、含水层水（含水层岩性、空隙性、含水层分布、厚度与补给条件）、地表水（地表水体性质与规模、地表水体与充水含水层间的水力联系和地表水体与矿井开采深度的相对位置和二者间岩层的透水性关系）和老窑水等。充水通道主要包括构造断裂带（或喀斯特发育带）、开采冒落导水裂隙带、底板隔水层扰动破坏裂隙带和人工导水通道等。将这些充水水源和充水通道作为输入层结点的神经元，经过隐含层，输出到输出神经元结点上（神经元结点为矿井涌水量）。
其向后传播神经网络的**模型如图3-34矿井涌（突）水量**bp网模型所示。经过对该**模型进行多个涌水实例的训练，此时该模型就具有了矿井涌水的知识，则该模型将可应用于实际矿井涌（突）水**。
图3-34 矿井涌（突）水量**bp网模型
（3）相关分析法：相关分析法主要包括相关因素的选择和回归方程的建立。南方矿区涌水量多与降水量、采煤面有关，并且用相关分析法取得了较多成功的范例。
而北方矿区则不然。焦作矿区是典型的北方煤矿区，降水过后20～40天，水位才逐渐回升到峰值，但涌水量因降水变化并不大。矿井涌水量与大气降水并不密切，与巷道长度、开采面积少有关系，用相关分析法并不多，演马庄矿用于煤层底板突水分析。
演马庄矿与断层无直接关系的底鼓出水在煤层底板突水中占了较大比例，对于这一类煤层底板突水若使用：ts=p/m，可以发现ts值随煤层底板突水点埋深增大而增大，假设它们服从正态分布的话，非线性回归结果表明，表达式ts=-22.814+5.
8981nh的回归效果最佳。式中h为煤层底板突水点的埋深值，计算相关系数0.9823，数据最大误差小于1.
0%。（4）水文地质比拟法：比拟条件是以开拓水平或邻近的水文地质条件、开拓方式与延深水平相似为依据来预计延伸水平的涌水量。顶板水量根据焦作矿区实际情况，顶板砂岩水量随采煤面积的增加而有所增加，采用q2=q1×f2/f1。
q2×f2为未知水量和要预计区面积，q1、f1为已知水量和面积。煤层底板l8灰岩水量根据焦作矿区钻孔抽水资料和排水试验，涌水量与降深存在平方根关系，
。该方法简单易行。
（5）解析法：计算巷道竖井都有各自的计算公式，这里主要讨论“大井法”。由于巷道系统面积大且形状复杂，因此在计算涌水量时，可把复杂的巷道系统假想成一个与巷道系统面积相等的大井在工作。
此时，整个巷道系统的涌水量就相当于井的涌水量，就可将垂直集水建筑物的公式用于计算巷道系统的涌水量。此方法较简单，经实践检验常有较满意的结果。因此在生产上广为应用。
焦作矿区计算l8灰岩水，采用q=2.73kms/1g（r0/r0），r0引用半径，r含水层抽水时的影响半径，r0引用影响半径（r0=r+r0），k渗透系数，m含水层厚度，s预计降深。
（6）应用bernoulli能量方程：喷水钻孔法计算涌水量，据中国矿业大学在华北某矿研究，钻孔成孔后用堰测法计算，钻孔涌水量为544m3/h，采用
，（q，喷水钻孔涌水量；d，套管内径m；g，重力加速度m/s2；h，喷出高度m。）计算钻孔涌水量536m3/h，误差1.47%；煤层底板突水量大小的**，采用
（q，突水口的突水量；ω，突水口进水断面面积；g，重力加速度；h，突水口处的有效水头）计算九里山矿12031工作面煤层底板突水，计算煤层底板突水量与实际最大煤层底板突水量相对误差仅1.04%，计算演马庄矿12121工作面煤层底板突水，计算煤层底板突水量与实际煤层底板突水量相对误差仅5.62%。
由此可见，两者均源出bernoulli能量方程，两者的实际应用结果是可行的。
2.矿井涌水量**中的几个问题
正确地预计矿井涌水量至今仍是一项复杂和困难的工作，其原因是：①人们对复杂的自然条件（地质、水文地质）认识有局限性；②对开采活动引起地下水天然动态的变化认识不足；③地下水向井巷运动过程中，无论在空间上或时间上均呈现出复杂的运动形式，且在计算方法上常将自然条件理想化和简单化，因而影响计算结果的精度。
（1）系统透彻分析水文地质条件：系统透彻分析水文地质条件，是正确预计矿井涌水量的基础。焦作演马庄矿1903l工作面l8灰岩煤层底板突水qmax=4.
3m3/min，略有减少达3.0m3/min左右持续了几个月。峰值水量一定，其静储量一定，并且补给不足，但有一定补给量。
因此，在预计该工作面下部27011工作面煤层底板突水量时，预计3.5m3/min，应该小于4.3m3/min，大于4.
3m3/min的可能性不大，结果在原煤层底板突水点下部27011运输巷再次煤层底板突水qmax=3.7m3/min，预计结果基本正确。
（2）精心采集水文地质数据：水文地质参数的取得正确与否，是涌水量**的关键。比如考虑焦作演马庄西部韩王东部这一喀斯特水文地质单元时，二水平会袭夺一水平l8灰岩水。
二二采区的k、r、r0值就应综合考虑。应该将煤层底板突水点反求法、注水试验、抽水试验、幅射流等求出的k值综合评价。同一煤层底板突水水源通道，对于抽水、注水这一相反水文地质试验，k值相差较大；r值更应考虑到水文地质边界条件；r0取值应该包括f3断层以下面积，该采区的涌水量**有待进一步验证。
合理选择适当的**方法，善于利用先进的技术手段，系统透彻分析水文地质条件，精心采集水文地质参数，是正确预计矿井涌水量的前提，是搞好矿井防治水工作的基础。
矿井充水水源及其特征
6楼：中地数媒
（一）地表水
区内受气候、地质构造和地形地貌等因素影响，地表水系不甚发育，地表冲沟多为间歇性流水沟谷。主干河流为南源双洎河，自西向东贯穿整个井田，现为常年性河流，双洎河河床标高229.2～233.
1m。在煤层露头区，二1煤层位于河床下30～40m，由于流经地段下距二1煤层露头较近，其间无稳定隔水层，故对矿井充水有一定的影响。
大平煤矿14采区上部处于隐伏露头地段，发育有南源双洎河和池塘，它们能通过第四系砾石含水层间接持续地向矿井煤层顶、底板进行充水。当开采后形成的冒落裂隙破碎带与含水层沟通时，则会构成直接充水水源。15采区上部的双洎河，由于受到小窑开采影响，河道下沉并出现裂隙，可能会造成工作面开采时矿井涌水量增加，威胁矿井安全。
（二）二1顶板砂岩水
二1煤层顶板砂岩含水层主要为大占砂岩和香炭砂岩，厚0～32.87m，平均厚15.75m。
该含水层虽然富水性不强，地下水渗透能力较差，水循环条件不畅，但由于该含水层整体上厚度较大，在浅部地表直接裸露接受大气降水或其他地表水体的补给，在一些隐伏露头区还可接受第四系潜水含水层水的补给，地下水具有较大的静储量。而这也被矿井生产中所发生的突水事故所验证，矿井直接水源以煤层顶大占砂岩水为主，约占矿井涌水量的60%。其突水过程往往呈现出涌水水量由小到大再到小的特点，也就是说突水前期一般有先兆，突水后期水量会逐渐衰减，多为淋水或小股水。
在二1煤回采过程中，顶板隔水层会受到采动破坏，也会导致顶板水通过导水裂隙带进入巷道或工作面。
（三）太原组灰岩岩溶裂隙水
目前对本矿二1煤开采影响最大的太原组灰岩岩溶裂隙水为由太原组上段l7-8灰岩水，约占矿井涌水量的40%。该含水层厚度小，出露及补给条件差，岩石空隙不发育，导、富水性差，且及不均一。该含水层与二1煤之间为砂泥质岩段所隔。
由于二1煤底板相对隔水层较薄，厚5.25～48.93m，平均12.
41m，底板所承受的水压在3mpa左右，在采矿扰动和底板水压的共同作用下，很容易产生工作面底板导水裂隙导通l7-8薄层灰岩出水。
太原组下段l1-4含水层为一1煤开采的直接顶板，在一1煤开采过程中，该层水将直接涌入矿井，为一1煤开采的直接充水水源。但由于该含水层厚度较薄（平均总厚度为10.08m），岩性坚硬，岩溶裂隙不发育，富水性较差，单层涌水量比较小，一般不会造成大的突水事故。
（四）奥陶系灰岩岩溶水
本区奥陶系灰岩含水层，为一区域性含水层，具有统一的地下水位，水源补给面积广，水压高，导水性强，为本区重要含水层，是二1煤层底板间接充水含水层。目前中奥陶统水位标高为171m，回采工作面最低底标高为-260m，据此计算底板承受水头高度为431m，该灰岩含水层上距离二1煤层90m左右。
本井田利用下面公式来计算突水系数：
郑州煤矿区水害防治规划研究
式中：ts——突水系数（mpa/m）；
p——隔水层承受的水压（mpa）；
m——底板隔水层厚度（m）；
cp——采矿对底板隔水层的扰动破坏厚度（本次取12m）。
郑州煤矿区水害防治规划研究
本次计算值为0.054mpa/m，这在一般情况下无突水危险，但这是将太原组l7-8和l1-4两段灰岩含水层作为隔水层看待计算出的结果，而实际情况要复杂得多。如在断裂构造存在条件下，使隔水层间距变小或与煤层直接对接时，一旦揭露突水，其危害性极大，且不易疏干。
在本区断层中，当断距大于50m时，奥陶系灰岩含水层（或太原组l1-4灰岩）可能与二1煤底板直接充水含水层（太原组l1-4灰岩含水层）相对接产生水力联系，从而直接或间接地向矿坑充水。此外，大平井田向斜北翼双洎河附近岩溶裂隙较发育，富水性强，浅部开采时，具潜在威胁。
奥陶系灰岩含水层顶面与一1煤之间为本溪组铝土岩和泥岩隔水层，平均厚度只有9.36m，有些地段则直接接触。一1煤底板承受较高的水压（最大可达到5.
2mpa），且含水层富水性较好，其一旦突出，将对矿井造成灾害性的事故。所以奥陶系灰岩水是本矿一1煤开采防治水工作的重点。
（五）老窑积水及采空区积水
老窑积水主要是指矿体开采后，封存于采矿空间的地下水。大多小煤窑越界开采，有的没有图纸和技术资料，有的图纸和技术资料不真实，其采掘边界不清，积水情况不明，停产或报废后留下了数量庞大的储水空间。大平矿自投产以来，在井田范围内一直有小煤矿开采，由于部分小煤矿位于井田中部，其巷道多与大平矿贯通，且有越界开采现象，对大平矿的安全生产造成威胁。
这些煤矿采空区积水，一旦通过某种途径进入矿井，很容易形成水害。
老窑积水一般为封存的“死水”，属静储量，但具有一定的静水压力，所以其充水特点是突发性强，来势猛，持续时间短，有害气体高，对人身和设备的损害大。
大平煤矿14采区自小铁路以北均有小煤窑在乱挖滥采，1995年以后基本停产，但小窑井口大部分没有很好的充填。大平矿下一步将开发的15采区浅部小窑长期开采，积水面积不详，这些对煤矿开采都造成了巨大的安全隐患。